Megjegyzés: Az AxisVM által kínált lehetőség a Zimmermann-féle számítással egyenértékű, a két módszer által számítható eredmények között csekély különbség tapasztalható. A modellezést részletesen mutatom be a cikk második részében.
5. lépés: A vágány hibáiból (például: vaksüppedés) származó többletterhelést figyelembe vevő tényező értékének (γr) meghatározása. Ennek tipikus értéke 1,35, amelyet számításaim során alkalmazok.
6. lépés: A sínszékterhelés tervezési értékének meghatározása az 1. képlet alapján.

Az általam bemutatott példa alapján a sínszékterhelés tervezési értéke:

7. lépés: A sínszék alatti megkövetelt pozitív repesztőnyomaték tervezési értékének számítása a 2. képlet alapján történik.

A 2. képletben γi veszi figyelembe az alj hossza mentén bekövetkező alátámasztási hibák miatti dinamikus többlet-igénybevételeket. Tipikus értéke 1,60.
A λ erőkar számítása az alj geometriai méretei alapján szá­mít­ható a 3. képlet segítségével.

Az Lp segédmennyiség a keresztalj hossza és a síntengelyek távolsága alapján határozható meg a 4. képlet szerint.

A képletben:
L: a keresztalj hossza [m], esetünkben 2,600 m;
t: a síntengelyek távolsága [m], normálnyomtávolság esetén 1,500 m.
Behelyettesítve a 4. képletbe Lp segédmennyiség az alábbi értékű:

A tehereloszlási szélesség felének értéke (e) az 5. képlet alapján határozható meg:
A képletben:
s: a síntalp szélessége [m], 60E1 sínszál esetén 0,150 m;
d: a keresztalj vastagsága a sínszék alatt [m], esetünkben 0,180 m. (Trapéz keresztmetszet esetén a biztonság javára tett közelítést jelent.)
Behelyettesítve az 5. képletbe az e segédmennyiség az alábbi értékű:

A segédmennyiségek ismeretében hatékony az erőkar nagysága:

A sínszék alatti pozitív repesztőnyomaték megkövetelt értéke:

8. lépés: A sínszék alatti megkövetelt negatív repesztőnyomaték tervezési értékének számítása a 6. képlet alapján történik.

A sínszék alatti negatív repesztőnyomaték megkövetelt értéke:

9. lépés: Az aljközépen megkövetelt negatív repesztőnyomaték tervezési értékének számítása a 7. képlet alapján történik. Ez az empirikus összefüggés a keresztmetszetek (sínszék alatti és aljközépi) inercianyomatékai alapján számítja a megkövetelt nyomatéki értéket.

A bemutatott példában alkalmazott keresztmetszetek alapján meghatározott inerciaarány értéke:
A képletben:
Ic: az alj közepén értelmezett keresztmetszet inercianyomatéka [cm4];
Ir: a sínszék alatt értelmezett keresztmetszet inercianyomatéka [cm4].

A betonalj trapéz keresztmetszetű, amelyet bármely keresztmetszetben a 2. ábrán látható paraméterekkel lehet jellemezni.
 Az egyes keresztmetszetekben a vízszintes súlyponti tengelyre vett inercianyomaték trapéz alak esetén a 8. képlet segítségével határozható meg.
Az Ic/Ir érték felhasználása alapján az aljközépen megkövetelt negatív repesztőnyomaték tervezési értéke:

10. lépés: Az aljközépen megkövetelt pozitív repesztőnyomaték tervezési értékének számítása a 9. képlet alapján történik.
A sínszék alatti pozitív repesztőnyomaték megkövetelt értéke:
11. lépés: A keresztmetszetek esetén megkövetelt törőnyomaték a 10. és 11. képletek alapján történik.
A törőnyomaték statikus vizsgálattal (és méretezéssel) kerül igazolásra, így a k2 értékére 2,5 értéket alkalmazok.
A sínszék alatt megkövetelt pozitív törőnyomaték értéke:
Az aljközépen megkövetelt pozitív repesztőnyomaték értéke:

Mdc+ = –0,7 × (–10,71) = + 7,50 kNm (11.)

A törőnyomatékok értéke: